卡尔多炉炉龄指标的长短，主要是卡尔多炉用耐火材料的损耗，卡尔多炉耐火砖最容易被冲刷、腐蚀，腐蚀区域为渣线区，即锥部与筒体连接处，底部耗损值较小。从四年多生产实践中可知，导致耐火砖损耗的原因很多，其中主要为三种。
(1)高温侵蚀。
卡尔多炉熔炼造渣需加作为熔剂，加作为还原剂，还原物料中铜的氧化物。由于纯氧烧嘴燃烧会在渣线区域产生高温区，耐火材料在高温作用下，发生严重侵蚀。
(2)局部物理机械磨损。
卡尔多炉处理的是冷态固体物料，有小铜锭、块状反射炉渣等，炉体在28度角旋转过程中，块状物料与炉内耐火砖产生摩擦加剧耐火砖消耗。
(3)炉内温度聚变。
卡尔多炉作业模式周期性，导致炉内温度急冷急热，温度变化大，易产生热应力，耐火砖易产生崩裂。
提高卡尔多炉炉龄指标的方案和主要措施
针对影响卡尔多炉炉龄指标三大因素逐条提出改进方案，通过不断摸索实践，管理创新，采取相应改进措施，具体实施对策如下。
(1)严格控制反射炉渣(倾动炉渣)尺寸，(破碎前尺寸900mm×500mm)。卡尔多炉每天处理大量反射炉渣，如大块未破碎反射炉渣加入到卡尔多炉内，既耗油又对炉内耐火砖产生很大磨损。因此，每日安排用炉口清理机进行破碎(破碎后尺寸小于100mm×100mm)，保证入炉反射炉渣尺寸达到设计要求(200mm×200mm)，满足生产条件。
(2)改变原来的卡尔多炉砌筑结构，增强国产耐火砖抗冲刷性能，并增长渣线高温区工作层耐火砖长度。
根据炉内耐火砖在不同区域消耗程度，改变原卡尔多炉的砌筑结构，采用辽宁营口青花专门设计电熔再结合镁砖，增加耐火砖硬度，加大提高冲刷性能，在渣线高温区耐火砖即上筒体第30～40层工作层由400mm增至450mm，从使用完成情况看，筒体与锥帽连接部分比以前使用寿命增长。
(3)根据卡尔多炉作业实际，及时调整油枪行走位移及油枪燃烧时柴油与纯氧比值。根据炉内加料批次及炉内加入物料的多少，调整油枪位移，加料软化期油枪位移80%～65%，熔炼造渣期油枪位移70%～65%，尽最大可能的提升燃油热效率，减少耐火材料的受热辐射时间。科学合理调整油枪燃烧时柴油与纯氧之间比，加料软化期氧油比2．3∶1．0，熔炼造渣期氧油比2．1∶1．0，既要考虑柴油充分燃烧，又要考虑纯氧在高温条件下对耐火砖氧化浸蚀消耗，根据不同作业时段修正氧油比作了相应调整，延长耐火砖使用寿命。
(4)科学合理调整油枪烧嘴，并对油枪烧嘴进行国产化改进使火焰燃烧更合理。科学合理调整油枪烧嘴外套与烧嘴油孔之间间隙由2mm增加到5mm，根据生产实情，将油枪烧嘴进行国产化改进，使高压油枪喷射雾状柴油与纯氧燃烧形成火焰方向更合理，减少高温火焰直接对耐火砖浸蚀，又充分使热量将物料完全熔化。
(5)严格控制出渣温度，调整造渣作业，由一次造渣作业调整为二次造渣二次放渣作业。卡尔多炉入炉原料成份复杂，含有铅、锌、镍、锡、铝、钢等金属成分，特别是反射炉渣处理量由原来每炉处理8t提高到每炉处理25t，给工艺造渣带来较大困难。如一次性烧油放渣，炉膛温度特别是渣线区域温度过高，加快了耐火砖消耗，安全生产难以保证。为此我们进行二次放渣，第一次放渣温度不需控制过高，能放出部分即可，再根据炉内物料熔化状况，再次烧油，二次倒渣。防止生产中超高温作业，加快耐火砖消耗。
(6)严格控制熔炼造渣期熔剂Fe、SiO2、CaO的配比量。精确分析各入炉物料的成分，计算熔剂的配比量，保证渣含量FeO35～40%、SiO218～20%、3～5%。使渣系趋于合理、平衡，减少对铬镁为主的碱性耐火材料化学侵蚀。
(7)坚持检测炉壳温度，跟踪分析炉砖消耗状况，并增加炉壳强制冷却坚持每炉出渣、出铜后对炉壳测温，并形成趋势曲线，分析炉砖消耗进度，指导修正工艺控制。增加杂用风冷却管对耐火砖易消耗处炉壳强制冷却降温。
(8)通过开展班组间劳动竞赛，进一步降低油单耗，优化指标。开展劳动竞赛，激发全员的创造性，改良操作方法(根据不同作业时段修正氧油比、根据作业时段修正炉内压等)，优化各项经济指标，将柴油单耗进一步降低，降低耐火材料的受热辐射强度，从而延长炉龄。
(9)加强对筑炉时监督，确保筑炉质量。向筑炉提出详细的修炉要求，监督修炉的过程，认真进行验收工作，对发现的问题要求及时进行整改。
(10)根据不同作业周期，合理调整炉体旋转速度。根据卡尔多炉冶炼原理，工艺操作分为加料软化期、熔炼期、吹炼期。因不同作业周期炉内物料熔化程度不同，为减少对耐火砖冲刷，炉体旋转速度要求不同，加料软化期低速0．5～2rpm、熔炼期中速～4rpm、吹炼期高速3～5.5rpm。
(11)对新砌炉砖进行“挂渣”作业。新砌炉砖升温达到1100℃时，往炉内加入含铜为3%的小块转炉渣，进行熔化生成磁性后，对新砌耐火砖进行覆盖保护。
